Lokacija projekta:Nova Kaledonija (izhodišče), s pregledom uporabnosti za Filipine, Indonezijo, Tongo in Čile.

 

Parameter	Vrednost
Dolžina zgradbe	25.0 m
Enojni čisti razpon	26.75 m
Eave višina	9.0 m
Stranski stebri	H750×250×6×10 (varjeno zgrajeno)
Gable (veter) stebri	H450×250×6×10
Strešni nosilec (poševni segment)	H750–500×250×6×10 (zoženi)
Strešni nosilec (prizmatični segment)	H500×250×6×10
Mezzanine (ena stran)	25 m × 3 m, tri-nadstropje
Medetažni stebri	H300×200×6×8
Medetažni tramovi	H300×150×6×8

 

2.1 Ocena obremenitve

Prosta obremenitev (DL):Lastna teža glavnega okvirja-0,40–0,55 kN/m²; medetažna 4,0 kN/m² (125 mm AB kompozitna plošča).
Živa obremenitev (LL):Hangar 5,0 kN/m²; Mezzanin 3,0 kN/m²; Streha 0,4 kN/m² (EN 1991-1-1).
Vetrna obremenitev (WL):Osnovna hitrost vetra v_b,0= 36 m/s (EN 1991-1-4), najvišja hitrost tlaka q_p(z) ≈ 1,25–1,45 kN/m².
Potresna obremenitev (EQ):Cona 4, a_gR= 1.6 m/s² (francosko seizmično coniranje). Tri-nadstropna medetaža uvaja torzijsko ekscentričnost.

2.2 Kombinacije kritičnih obremenitev (EN 1990 – ULS)

Kombinacija	Formula	Upravljalna komponenta
LC1	1,35 DL + 1.5 LL	Steber osni, medetažni nosilci
LC2	1,35 DL + 1.5 WL (tlak)	Upogibanje stebra, dvig temeljev
LC3	1,0 DL + 1.5 WL (sesanje)	Obračanje strešnega nosilca, sidrišče za gredice
LC4	1,0 DL + 1.0 LL ± 1,0 EQ	Mezzanine lateral drift, duktilnost

Obremenitev vetra (LC2/LC3) običajno vpliva na glavni okvir za ta razpon 26,75 m.

2.3 Ocena članske sile

Stranski steber H750×250×6×10 (višina 9,0 m):Vitkost spleta h_w/t_w = 730/6 = 121.7 → Razred 4 (vitko). Uporabiti je treba učinkovit prerez, ki zmanjša upogibno zmogljivost za ~15–20 %.

Vetrni steber H450×250×6×10:Bočni odklon ≈ h/150–h/200; sprejemljivo za dvokapni konec, vendar obrobno.

Strešni nosilec (poševni + prizmatični):H500×250×6×10 zmogljivost elastičnega momenta ~648 kN·m (S355), zadostna za moment srednjega-razpona ~197 kN·m.

Mezzanine:Stebri in tramovi so znatno nad-projektovani za gravitacijske obremenitve (potreba stebra ~79 kN v primerjavi z nosilnostjo ~15.800 kN). Bočna stabilnost v prečni smeri zahteva namensko oporo zaradi eno-stranske pritrditve.

2.4 Povzetek odklona in zanašanja

Komponenta	Ocenjeni zanos/odklon	Omejitev	Stanje
Vrh stranskega stolpca (veter)	h/200–h/164	h/150	Sprejemljivo
Srednji-razpon strešnega nosilca (DL+LL)	L/760–L/595	L/250	Obilen
Medetažna-nadstropje (EQ)	h/375–h/250	h/300	Mejna
Vrh dvokapnega stebra	h/164–h/138	h/200	Obrobni

3.1 Teže enot sestavljenih-odsekov

Razdelek	tw(mm)	h (mm)	tf(mm)	b (mm)	Površina (mm²)	Teža (kg/m)
H750×250×6×10	6	750	10	250	9,380	73.6
H450×250×6×10	6	450	10	250	7,580	59.5
H750–500 povprečje	6	-	10	250	8,480	66.6
H300×200×6×8	6	300	8	200	4,904	38.5
H300×150×6×8	6	300	8	150	4,104	32.2

3.2 Količine in skupna tonaža

Okvir glavnega hangarja (en portal)

član	Razdelek	Dolžina (m)	Količina	Skupaj (m)	kg/m	Teža (kg)
Stranski stolpec	H750×250×6×10	9.0	2	18.0	73.6	1,325
Vetrovni stolpec	H450×250×6×10	9.0	4	36.0	59.5	2,142
Strešni nosilec (poševni)	H750–500 povpr	13.4	2	26.8	66.6	1,785
Strešni nosilec (prizmatični)	H500×250×6×10	13.4	2	26.8	59.5	1,595
Vmesni seštevek na okvir portala						6,847

6 okvirjev na 5,0 m razmika: 6 × 6,847 =41.082 kg

Druge komponente	Teža (kg)
Strešni nosilci (C/Z, razmik 1,2 m)	4,675
Stenski pasovi (stranski + dvokapni)	3,881
Oporo (streha + stena)	2,500
Vmesni seštevek Glavni hangar	52,138

Tri-nadstropna medetaža (25 m × 3 m)

član	Razdelek	Dolžina (m)	Količina	Skupaj (m)	kg/m	Teža (kg)
Stolpci	H300×200×6×8	9.0	6	54.0	38.5	2,079
Vzdolžni nosilci	H300×150×6×8	5.0	18	90.0	32.2	2,898
Prečni nosilci	H300×150×6×8	3.0	15	45.0	32.2	1,449
Talna obloga (jeklo)	-	-	225 m²	-	12 kg/m²	2,700
Stopnice + oporo (dodatek)	-	-	-	-	-	1,500
Vmesni seštevek Mezzanine						10,626

3.3 Skupna tonaža jekla

Kategorija	Teža (kg)	Tone
Struktura glavnega hangarja	52,138	52.1
Tri-nadstropna medetaža	10,626	10.6
+10% priključki, osnovne plošče, razno	6,276	6.3
Skupni seštevek	69,040	~69.0

Ocenjeni stroški materiala (predelano jeklo):prosimo, povprašajte CBC za oceno stroškov.

4.1 Nova Kaledonija (izhodišče) –Dobra primernost

Veter 36 m/s, potresna cona 4 – primerna zasnova. Zaščita pred korozijo C4–C5 morskega okolja je nujna.

4.2 Filipini –Obrobno – zahteva preoblikovanje

Hitrost vetra tajfuna 200–250 km/h (3-sekundni sunek → ~40–50 m/s 10-minutno povprečje) presega Novo Kaledonijo. Visoka seizmičnost (PGA do 1,0g). Stolpce je verjetno treba povečati; medetažna ekscentričnost kritična. Priporočamo povečanje elementov + potresno oporo.

4.3 Indonezija –Sprejemljivo s potresno naknadno vgradnjo

Veter je zmeren, a seizmičnost zelo visoka (bazni strig 0,15 g–0,35 g). Medetaža mora biti strukturno ločena ali opremljena z duktilnimi detajli. Dodajte strešne -opornike in povezave RBS.

4.4 Tonga –Po vetrovni nadgradnji pogojno primeren

Območje ciklona (Regija C, AS/NZS 1170.2), sunki vetra 60–70 m/s. Povečajte člene portala (stebri H800–900, špirovci globlje). Potrebni so -priključki in obloge z oznako Cyclone.

4.5 Čile –Ni primerno brez popolne seizmične preoblikovanja

Ekstremna seizmičnost (NCh 433, osnovni strig do 0,40 g). Zelo neenakomerna porazdelitev mase (eno-stranski mezzanin) ne bi zadostovala torzijskim preverjanjem. Obvezno: ločite medetažo, dodajte oporne okvirje, uporabite-jeklo z oceno žilavosti (Charpy Večji ali enak 27J pri 0 stopinjah).

4.6 Primerjalni povzetek

Država	Kritičen veter?	Seizmično kritično?	Je trenutna zasnova ustrezna?	Primarna sprememba
Nova Kaledonija	Da (zmerno)	Zmerno	ja	Zaščita pred korozijo
Filipini	Da (tajfun)	Da (visoko)	št	Večja velikost za veter + seizmično zaščito
Indonezija	Zmerno	Da (zelo visoko)	Delno	Medetažna ločitev + duktilni detajli
Tonga	Da (ciklon)	Zmerno	št	Večja velikost za ciklonski veter
Čile	Nizko-Zmerno	Da (ekstremno)	št	Popolna potresna prenova

5.1 Spletna klasifikacija stolpcev

H750 Vitkost mreže 121,7 → Razred 4. Povečajte mrežo na 8 mm (V750×250×8×10), da dosežete razred 3 in popolno učinkovitost.

5.2 Zmanjšanje števila vmesnih članov

Možnost	Stolpec	Žarek	Shranjevanje v mezzaninu
Konservativen	H250×150×6×8	H250×125×6×8	~25%
Optimizirano	H200×150×5×7	H200×100×5×7	~45%

Potencialni prihranek: 3–5 ton.

5.3 Razmik med okvirji portala

Povečajte razdaljo na 6,25 m (5 okvirjev na 25 m) → odpravite en okvir, prihranite ~5,5–6,0 ton. (Primerno za Novo Kaledonijo; ohranite manjši razmik za ciklonska območja.)

5.4 Geometrija stegna

Skrajšajte stegno na 8–10 m na podlagi momentne ovojnice; lahko prihranite 600–800 kg na okvir.

5.5 Optimizacija zaščite pred korozijo

Duplex sistem (HDG + polisiloksan) podaljša vzdrževalne intervale na 30–40 let v okoljih C5.

5.6 Povzetek optimizacije

Strategija	Prihranek jekla (tone)	% skupne vrednosti
Zmanjšanje mezzanina	3–5	4–7%
Povečanje razmika med okvirji (5 okvirjev)	5.5–6.0	8–9%
Zmanjšanje dolžine stegna	3.5–4.8	5–7%
Optimizacija debeline spleta	–2,5 (povečanje)	–4%
Neto potencialni prihranek	9.5–13.3	14–19%

Optimizirana tonaža:55-60 ton.

 

Strukturna zmogljivost:Glavni okvir primerne velikosti; mreža stolpca je razreda 4 – povečajte na 8 mm ali izvedite učinkovito analizo preseka.

Skupna teža jekla:Približno 69 ton (52 t hangar + 11 t mezzanine + 10% dovoljenj).

Prenosljivost:Neposredno velja le v Novi Kaledoniji. Indonezija zahteva seizmično duktilnost; Filipini/Tonga potrebujejo vetrne nadgradnje; Čile zahteva popolno seizmično preoblikovanje.

Optimizacijski potencial:14–19-odstotno zmanjšanje teže, ki ga je mogoče doseči s širšim razmikom okvirja, zmanjševanjem vmesne velikosti in skrajšanjem stegna.